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Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10

Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ Titres/paragraphe Contenu et page Observations 2.3- documents de référence utilisés Jean-Louis Granju, « Béton armé Théorie et applications selon l’EUROCODES 2 » ; (page 4). Ajouter l’EUROCODES 2 comme norme de calcul utilisée dans le paragraphe 2.2 (p4). 2.4.1- charges permanentes Tableau -Plancher bâche à eau : g = 15 kN/m² ; -étanchéité et forme de pente : 2.5 kN/m² ; -revêtement d’étanchéité multicouche : 0.12 kN/m². (p5). Ajouter une colonne poids volumique, et actualiser les unités des charges (par exemple sur la ligne dalle). Nous ne voyons aucun local destiné à contenir les bâches à eau sur les plans Archi. Quelle est la signification des 15 kN/m² ci- contre ? Pour rappel, le poids des bâches à eau est défini comme une charge d’exploitation. Quelle différence y a-t-il entre la première étanchéité et la deuxième sur les charges ci-contre ? Plan archi Coter les dimensions des pièces. Attention !! les poteaux tombent sur les escaliers balancés aux étage 5 et 6. Quel est l’emmarchement de ces escaliers ? 2.4.2- charges d’exploitation -toiture charpente : 1 kN/m² ; -bâche à eau : 1 kN/m² ; (p6). Toiture charpente alors que c’est la toiture terrasse qui est prévu par les plans archi ? Cette charge représenterait la charge d’entretien de la toiture ? Attention !! La charge de la bâche à eau doit être fonction de sa _________________________________________________________________________________________________________________ Fait par GAN BTP SARL 1 Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ capacité de stockage, et de la surface de contact avec la dalle support. Bien vouloir prendre en compte l’influence de l’ascenseur sur la structure. Faire apparaitre la charge relative au parking. Quel sont les machines prévues pour la salle de sport ? La charge de cette partie du bâtiment en dépend. 2.4.3.2- contreventement Les poutres au vent permettent de ramener les efforts horizontaux de contreventement sur les éléments de la superstructure en béton armé. (p7) A quoi renvoie la poutre au vent dans le cas de notre bâtiment (SS+R+10) ? 2.6 Données géotechniques D’après le rapport d’étude géotechnique fourni par l’entreprise BHYGRAPH Géotechnique S.A, nous avons une portance de 1.7 kg/cm² à 5 mètres. Attention au plagiat !! ce n’est pas le laboratoire BHYGRAPH qui a fait les sondages. C’est le laboratoire Geotechnic Soil Laboratory (GSLab) SARL qui a fait les sondages dans le cas de ce bâtiment. Donc prière de voir la conclusion à la page 25 du rapport de GSLab. 3.1.1-toiture terrasse dalle pleine -Forme de pente…2,20 KN/m2 -Etanchéité.0,30 KN/m2 - Faux Plafond et autres 0,30 KN/m2 Justifier ces charges en précisant la nature des matériaux et/ou l’épaisseur. q = 3.50 kN/m² est trop importante pour une toiture terrasse. _________________________________________________________________________________________________________________ Fait par GAN BTP SARL 2 Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ Surcharge q = 3.5 kN/m².(p8) Attention !! prière de distinguer la toiture terrasse des terrasses des étages. 3.1.5 Plancher dalle pleine Poids propre dalle ep = 16 cm……4.00 KN/m2 Surcharge q = 5 kN/m².(p9) Du plancher haut sous-sol au plancher haut étage 9, toutes les dalles ont-elles la même épaisseur (16 cm) ? Attention au surdimensionnement excessif !! la destination du bâtiment objet de l’étude est l’habitation. Malgré qu’il y ait, par étage des locaux tels que : parking, salle de massage, sauna, salle de sport, locaux technique piscines, on ne peut pas attribuer une charge d’exploitation de 5 kN/m² à toutes les parties de tous les plancher. Donc, prière de définir les charges d’exploitation en fonction des locaux composant le plancher de chaque étage pour optimiser. 5.1 Géométrie du poteau Largeur : a = 0.50 m ; Longueur : b = 0.60m ; (p10) Qu’est-ce qui justifie la section de ce poteau ? 5.4 Vérification du risque de poinçonnement Vérification : Qu = 1.1964 MN < 1.08 MN = Qlim Attention !! il y a erreur de signe d’inégalité entre Qu et Qlim dans la relation ci-contre. De plus, la méthode de vérification du poinçonnement utilisée n’est pas conforme aux règles BAEL 91 révisées 99. Restons cohérent entre les méthodes de calcul et les normes correspondantes citées dans la Note de _________________________________________________________________________________________________________________ Fait par GAN BTP SARL 3 Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ Calcul (NDC). 5.5 MODELISATION Le chargement est surfacique, nous considérons dans notre modèle les charges permanentes, les charges d’exploitations et le poids propre du radier (p11). Comment le vent est-il pris en compte dans le calcul du radier ? Quel est le module de réaction de sol ? 5.5.1 charge en pied de poteaux à l’ELU / Prière de nous fournir aussi ce plan avec la descente de charges par action (G, Q et W ou V) en pied de poteau. 5.6. calcul des armatures de flexion (images) (p14-19) Prière d’indiquer le repère local du radier sur ces images afin d’apprécier les directions X et Y des moments et du ferraillage Tableau (p20) Asth (cm²) Aprati (cm²) Nappe sup X : 25.76 21.20 Nappe sup X : 12.31 17.98 Nappe sup X : 40.06 40.56 Nappe sup X : 34.19 36.54 (p20) D’où viennent les 25.76 cm² comme section d’acier théorique en nappe sup X ? La plus grande valeur de ce cas de ferraillage est 17 cm²/ml sur l’image de la page 18. Les valeurs des sections pratiques ne sont pas correctes. L’unité de ces sections d’acier doit être en cm²/ml. Le résultat de calcul des aciers n’est pas conforme avec le fonctionnement du radier. En effet, le ferraillage du radier doit être plus dense en nappe supérieure par rapport à la nappe inférieure, car il fonctionne comme un plancher dalle renversé Donc prière d’actualiser. (remarque valable pour les plans de _________________________________________________________________________________________________________________ Fait par GAN BTP SARL 4 Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ ferraillage). 5.8 Contrainte appliquée G + Q = 33031.58 kN. = 33031.58/340 = 0.12 bar < adm = 1.7 bar (p20) Où est passé le vent dans les calculs ? Prière de nous fournir la descente de charges par action (G, Q et W ou V) en pied de poteau sur le fond du radier. Surface du radier ci-contre (340 m²) n’est pas conforme avec les dimensions du radier (12x25 = 300 m²) sur le plan de coffrage et le rapport géotechnique (pages 24-25). De plus 33031.58/340 = 0.97 bar et non 0.12 bar. La contrainte donnée par le rapport géotechnique est 1.61 (bar) et non 1.7 bar. Prière de corriger. 6.1.1 Poteau P.1 PH SOUS-SOL -1 Rectangle 50,0 x 60,0 (cm) Epaisseur de la dalle = 0,20 (m) 2.2.3 Sous dalle = 3,85 (m) 2.2.4 Sous poutre = 3,55 (m) (p21) Epaisseur de dalle ci-contre (20 cm) non conforme avec celle (16 cm) définie en 3.1.5 (p9). (Voir aussi remarque plus haut sur épaisseur dalle). Les hauteurs sous dalle et sous poutre de ce poteau ne correspondent pas à la hauteur du plancher du sous-sol (3.40 m) définie au tableau de la page 9. 2.5.1. analyse de Direction Y : Lu = 4.05 m ; K = 0.7 ; = En supposant que Lu = 4.05 m est la longueur de flambement _________________________________________________________________________________________________________________ Fait par GAN BTP SARL 5 Observations relatives à la NDC et aux plans d’exécution de l’immeuble SS+R+10 à usage d’habitation à construire dans la ville de Douala au lieu-dit DENVER : NDF et plans d’exécution. ________________________________________________________________________ l’élancement 16.37 (p21-22) du poteau, cette valeur est contradictoire avec la hauteur du plancher haut sous-sol (voir remarque ci-dessus). De plus, la relation Lu = K*L0 n’est pas respectée. Que représente vraiment le facteur K ? Et la valeur de  est incorrecte par voie de conséquence. 2.5.2 analyse détaillée 2.5.3 et 2.6  = 0.80 ; A = 21.55 cm² ; Nulim = 4871.83 kN. 14 HA 500 14. (p22) Le calcul du poteau P1 50*60 du sous-sol est incorrect (8HA14). En effet, le coefficient  doit être divisé par 1.10 pour tenir compte de la dernière hypothèse en 2.3 (p21) (voir B.8.4.1 du BAEL 91). En tenant compte de la DDC sur le poteau, de la condition aux limite du poteau (Lu = 0.7*L0), une solution du ferraillage est 8HA20 + 4HA16 (ligaturés avec les HA8). Avec ce ferraillage on aura Nulim = 4881.87 kN > Nu = 4775.71 kN, OK !!!! 6.1.2 Poteau P’.1 PH SOUS-SOL -1 Rectangle 50,0 x 60,0 (cm) uploads/Ingenierie_Lourd/ observations-dossier-d-x27-execution-rev01 1 .pdf