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- 1 – …/… Port Autonome de Rouen / 2001 EXEMPLE D’APPLICATION de ROSA 2000 CAHI

- 1 – …/… Port Autonome de Rouen / 2001 EXEMPLE D’APPLICATION de ROSA 2000 CAHIER DES CLAUSES TECHNIQUES PARTICULIERES Annexe : HYPOTHESES DE CALCULS --- 1. Règles générales applicables 1.1. Principes Les calculs justificatifs des différents éléments de la structure et des fondations seront conduits selon le format semi-probabiliste aux états-limites dont les principes généraux sont présentés dans les Directives Communes du 13 mars 1979 et dont l’application est exposée dans les Recommandations pour le calcul aux états- limites des Ouvrages en Site Aquatique – ROSA 2000 – publiées par Ponts -Formation – Editions et par le Centre d’Etudes Techniques Maritimes et Fluviales (CETMEF). 1.2. Textes généraux Les ouvrages en béton armé seront calculés en suivant le fascicule n° 62, titre I, section 1 (BAEL 91), sous réserve des adaptations précisées ci-après. Les fondations des ouvrages seront calculées en suivant le fascicule n° 62, titre V (règles techniques de conception et de calcul des fondations ouvrages de génie civil), sous réserve des adaptations précisées ci-après. 1.3. Raccordements Les Recommandations pour le calcul aux états-limites des Ouvrages en Site Aquatique précisent les raccordements entre les textes généraux ci-dessus pour leur application aux ouvrages en site aquatique. L’entrepreneur signalera les cas d’incohérence entre les textes et proposera une interprétation au Maître d’œuvre. 2. Situations de projet 2.1. Corrosion Pour la détermination des sections résistantes des tubes pour pieux, on prendra en compte une réduction, pour corrosion, de 2 mm d’épaisseur sur les surfaces non protégées par rapport au diamètre nominal, pour la partie hors sol et jusqu’à 2 m sous l’intersection avec le terrain, puis zéro pour la partie fichée au delà. Pour la détermination des sections résistantes des palplanches des soutènements et rideaux d’ancrage, du quai, de la berge et des massifs de bollards, une réduction de 1 mm d’épaisseur sera uniformément prise en compte. Toutes les vérifications devront être menées en situations corrodée et non corrodée. - 2 – …/… 2.2. Cotes en pied d’ouvrage et pente du talus sous-marin 2.2.1. Quai Le quai sera dragué dans une première phase à la cote (- 7) CM ; la pente du talus sous l’ouvrage sera alors voisine de 1/2 (talus de +5.5 à –7). Il sera conçu cependant pour être dragué ultérieurement à la cote (- 9) CM. Compte tenu de la tolérance de dragage de 30 cm, le talus pourra s’établir à la pente de 1/3 jusqu’à la cote (– 9.30) CM. Les ouvrages seront donc vérifiés dans la configuration définitive : cote (-9.30) CM avec une pente de 1/3. 2.2.2 Soutènement de berge La vérification du soutènement de berge de part et d’autre du quai sera également effectuée dans la configuration définitive : cote (-9,30) CM mais avec une pente de 1/2, une protection de talus étant à envisager dans l’hypothèse d’un dragage ultérieur. 2.3. Cote de terre-plein La cote de terre-plein horizontal est (+ 10) CM. 2.4. Situations à considérer Les situations de projet à considérer sont indiquées ci-après. Elles sont à compléter par l’entrepreneur pour les phases transitoires de travaux. Si l’entrepreneur propose une variante susceptible de modifier les situations de projet, il lui appartient d’en proposer la liste. La validation des situations constitue un point d’arrêt du PAQ. 2.4.1. Situations durables SD 1 - Exploitation normale du quai. Dans cette situation, les ELU et les ELS seront vérifiés. 2.4.2. Situations transitoires ST 1 – Outillage « hors service », grue ancrée. Dans cette situation seuls les états limites ultimes seront vérifiés, associés à la combinaison type fondamentale. L’entrepreneur définira les autres situations transitoires tant pour les ouvrages provisoires que pour les ouvrages définitifs, pour lesquelles il y a lieu d’établir des justifications. Celles-ci seront menées par principe en utilisant les mêmes niveaux de sécurité et le même format de vérification que les situations durables. - 3 – …/… 2.4.3. Situations accidentelles SA 1 - Accostage accidentel d’un navire au quai. SA 2 – Exploitation normale avec rupture d’un tirant sur deux SA 3 – Niveau d’eau accidentel dans le terre-plein Dans les situations accidentelles, seuls les ELU seront vérifiés. 3. Valeurs représentatives des propriétés des matériaux de structure Les matériaux seront choisis de façon à présenter les valeurs caractéristiques ci-après : 3.1. Béton armé B 35 (valeurs caractéristiques) - poids volumique du béton γbk = 25 kN/m3 - résistance spécifiée à la compression 28 fc = 35 MPa - résistance caractéristique à la compression ck f = 2 1 28 k k fc avec k1 = k2 = 1 - module de déformation longitudinale caractéristique à court terme : Ejk = 11 000 3 ck f = 36 000 MPa - module de déformation longitudinale caractéristique à long terme Evk = 3 700 3 ck f = 12 102 MPa - limite élastique des aciers d’armatures Fe500 y f = 500 MPa. Remplissage en béton des tubes métalliques battus ouverts : lim fc = 25 MPa k1 = 1,20 k2 = 1,05 2 * 1 lim) , 28 , inf( k k fc fc fcj fck = 3.2. Tubes métalliques pour pieux nuance S 360 (valeurs caractéristiques) - limite élastique fy = 360 MPa - module d’Young E = 210 000 MPa - 4 – …/… 3.3. Coefficients partiels pour le béton et les armatures Paramètres γM γM serv γM acc fc (béton) E (béton) fy (armatures) fy (tubes) 1,5 1 1,15 1,10 1 1 1 1,50 1,15 1 1 1 3.4. Aciers pour palplanches module d’Young E = 210 000 MPa Coefficients partiels pour les palplanches Paramètres γM γM serv γM acc fy (acier) E (acier) 1,1 1 1,5 1 1 1 Combinaison HZ775A-12AZ18 pour le quai en S390 GP (valeurs caractéristiques) limite élastique de l’acier : fy = 390 MPa moment d’inertie : 210 260 cm4/m module de flexion élastique : 4 770 cm3/m Palplanches du soutènement de berge PU 16 en S390 GP, avec Oméga (valeurs caractéristiques) limite élastique de l’acier : fy = 390 MPa moment d’inertie : 266 600 cm4/m module de flexion élastique : 5 740 cm3/m Palplanches du rideau d’ancrage du soutènement de quai (valeurs caractéristiques) PU 6 en S 320 GP PU 8 en S 390 GP PU 12 en S 390 GP limite élastique de l’acier des PU 6 fy = 320 MPa - 5 – …/… limite élastique de l’acier des PU 8 fy = 390 MPa limite élastique de l’acier des PU 12 fy = 390 MPa moment d’inertie des PU 6 : 6 780 cm4/m moment d’inertie des PU 8 : 11 620 cm4/m moment d’inertie des PU 12 : 21 600 cm4/m module de flexion élastique des PU 6 : 600 cm3/m module de flexion élastique des PU 8 : 830 cm3/m module de flexion élastique des PU 12 : 1 200 cm3/m Palplanches du rideau d’ancrage des massifs de bollards PU 6 en S 240 GP (valeurs caractéristiques) limite élastique de l’acier fy = 240 MPa moment d’inertie : 6 780 cm4/m module de résistance : 600 cm3/m 3.5. Aciers pour tirants et liernes module d’Young E = 210 000 MPa Coefficients partiels pour les tirants et liernes Paramètres γM γM serv γM acc fy (acier) E (acier) 1,1 1 2 1 1,1 1 Tirants d’ancrage du soutènement de quai tirants ∅ 65/80 en T 42 (valeurs caractéristiques) section courante 0,003318 m² limite élastique fy 420 MPa Tirants d’ancrage des massifs d’amarrage sur berge (nouveaux massifs) en S 360 JO (valeurs caractéristiques) Section à fond de filet 0,001511 m² ∅ 50 limite élastique fy : 360 MPa - 6 – …/… Liernes UPN 300 en E 24 en S 240 JO (valeurs caractéristiques) limite élastique fy: 240 MPa moment d’inertie : 8 030 x 2 cm4 module de flexion : 535 x 2 cm3 Tirants d’ancrage du massif d’amarrage existant ∅ 50/60 en S 360 JO (valeurs caractéristiques) section courante 0,001964 m² limite élastique fy 360 MPa 4. Valeurs représentatives des paramètres géotechniques 4.1. Les valeurs caractéristiques des propriétés des sols sont données dans le dossier géotechnique joint au dossier. 4.2. Les valeurs de calcul des propriétés des sols sont déduites des valeurs caractéristiques en appliquant les coefficients partiels suivants : Paramètres γM γM, serv γM, acc Poids propre (γh γ) tan (ϕ’), c’ E, Pl 1 1,2 (*) 1 1 (*) 1 1 (*) (*) Les coefficients partiels sont appliqués sur les lois d’interaction sol-pieu et sol- soutènement souple, et sur les paramètres de résistance. 4.3. Valeurs représentatives des lois d’interaction sol-structure Le modèle de calcul utilisé pour l’interaction sol-pieu sera le modèle élasto-plastique du fascicule 62 titre V. Le modèle de calcul utilisé pour l’interaction sol-écran souple (palplanches) sera le modèle au coefficient de réaction. Les pressions exercées par le sol sont horizontales (δ = 0) pour l’interaction sol-pieu. Les pressions exercées par le sol sur l’écran de palplanches seront inclinées : δa = 0 et δp = -3/4 ϕ’ (avec application du principe de cohérence sur la valeur représentative de ϕ’). Les courbes caractéristiques des lois d’interaction sol-pieu sont - 7 – …/… déterminées à partir des valeurs uploads/Ingenierie_Lourd/ annexeaucctpduqsh3-pdf.pdf