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STI 2D option AC Construction ETUDE DES STRUCTURES DYNAMIQUE DES STRUCTURES 1-

STI 2D option AC Construction ETUDE DES STRUCTURES DYNAMIQUE DES STRUCTURES 1- Ondes sismique Au court d’un séisme, différentes ondes se propagent dans le sol. Pour enregistrer les ondes, on utilise un sismographe. Celui-ci enregistre l’accélération du sol, dans une direction. Ainsi, il faut enregistrer 3 courbes pour avoir la représentation spatiale de l’onde. Lycée Jean Lurçat - Martigues page 1/11 STI 2D option AC Construction 2- Comportement dynamique des structures en zone sismique En fonction de la structure, on peut dans une première approche n’utiliser que l’enregistrement des mouvements verticaux ou que l’enregistrement des mouvements horizontaux. Cependant, la démarche reste toujours la même Séisme  Magnitude  Intensité ↓ Structures  Masses  Raideurs  Matériaux Mouvement du sol  Accélération  Effet de site ↓ ↓ Mouvement de la structure ↓ Sollicitations  Moments fléchissant  Efforts tranchant  Efforts normaux ↓ Contraintes Déformation ↓ Vérification ou redimensionnement de la structure Lycée Jean Lurçat - Martigues page 2/11 STI 2D option AC Construction 3- Ondes spectrales du sol. L’étude des structures utilisent l’onde spectrale définie par le sismographe D’un point de vue pratique, seule les valeurs maximum du spectre nous intéressent, c’est pourquoi, on défini une onde spectrale réglementaire. Le spectre de dimensionnement en accélération dépend réglementairement de :  la zone de sismicité du lieu à bâtir. Zones 1,2,3,4 et 5  de la classe de risque de l’ouvrage I, II, III, IV  du coefficient d’amortissement de la structure. Coefficient ζ  de la topographie du terrain. Coefficient   du sol. A, B, C, D et E  de la capacité du matériau à supporter des déformations plastiques : coefficient de comportement Lycée Jean Lurçat - Martigues page 3/11 STI 2D option AC Construction 4- Utilisation du spectre. Chaque séisme est caractérisé par un spectre de réponse en accélération et chaque structure est caractérisée par une période propre T et un facteur d’amortissement  En fonction de son mode de vibration une structure sera soumise à une accélération maximale amax. Pour un même séisme et donc pour un même spectre réglementaire, chaque structure subie une accélération maximale fonction de sa période propre C’est pourquoi, en 1985 à Mexico, c’est principalement les bâtiments de 10 à 30 étages ont connus d’important dégâts Lycée Jean Lurçat - Martigues page 4/11 STI 2D option AC Construction 5- Le Microzonage Pour déterminer le spectre réglementaire dans les régions fortement sismiques, on ne peut se contenter de prendre le spectre qui donne l’accélération maximale la plus importante, car il n’est pas évident qu’il corresponde au risque sur principale sur la structure. Exemple : Microzonage de Fort de France en Martinique 6- Structure 6-1- Raideur d’une structure. On définie la raideur comme étant le rapport entre la force appliquée et le déplacement F=k . X≤¿ k= F X F [N] Force X [m] déplacement k [N/m] raideur Pour une poutre en console : On sait que sous une force F, le déplacement en L est : X=F L 3 3EI Ainsi, on peut écrire F=[ 3EI L 3 ]. X Lycée Jean Lurçat - Martigues page 5/11 F X F X F X F X STI 2D option AC Construction On en déduit la raideur K k=3 EI L 3 Plus généralement, on peut définir les paramètres influençant la raideur qui sont fonction du type de sollicitation. Les paramètres de la raideur due au moment fléchissant Moment quadratique ou inertie des sections I [m4] Matériaux module de déformation E [MPa] Longueur des éléments porteurs L [m] Nature des liaisons (rotule, encastrement...) n [\] 6-2- Amortissement de la structure L’amortissement d’une structure, caractérise son aptitude à revenir a sa position initiale après un déplacement. Il caractérise aussi la structure à « dissiper » l’énergie sismique. L’amortissement est principalement fonction de la forme de la structure, de la nature des matériaux employés. Le facteur d’amortissement ζ permet d’évaluer l’évolution de l’oscillation dans le temps. Exemple de facteur d’amortissement en fonction du matériau Matériaux  Maçonnerie 0.05 Béton non armé 0.03 Béton armé 0.04 Béton précontraint 0.02 Lycée Jean Lurçat - Martigues page 6/11 STI 2D option AC Construction Bois cloué 0.05 Bois boulonné 0.04 Bois lamellé collé 0.04 Acier soudé 0.02 Acier boulonné 0.04 On observe que plus le taux d’amortissement est élevé, plus la durée d’oscillation est courte 6-3- La période Une oscillation libre, peut se caractériser par sa période T fonction du mode propre de vibration On peut définir pour chaque structure. Voici quelques exemples T ransamerica pyramide– San Francisco T = 2,9 s axe E-O et N-S Lycée Jean Lurçat - Martigues page 7/11 F Les masses sont supposées concentrées dans la dalle La dalle est supposée infiniment rigide vis à vis des efforts horizontaux Modélisation F F X STI 2D option AC Construction Golden Gate Bridge – San Francisco T = 18.2 s transversalement T = 10.9 s verticalement T = 3.81 s horizontalement T = 4.43 s torsion /axe de pont 7- Analyse modale La réponse de la structure à un séisme dépend de ses modes propres de vibration. Ces modes propres de vibrations ne dépendent pas du séisme et peuvent être visualisées lorsque la structure est en oscillations libres Dans une première approximation, on suppose :  un problème plan de structure symétrique du point de vue des masses et des raideurs.  le plancher indéformable dans son plan.  les masses concentrées dans les planchers. Cas du bâtiment à un niveau. Cet oscillateur simple, oscillateur linéaire à un seul degré de liberté, est soumis à un mouvement sismique, suivant x, appliqué à sa base. La masse m est soumise en cas d’oscillations à une force de rappel du ressort Fr et à une force d’amortissement Fa Lycée Jean Lurçat - Martigues page 8/11 STI 2D option AC Construction Pour déterminer les sollicitations qui s’appliquent à la structure on applique le principe fondamental de la dynamique pour une oscillation forcée (séisme) amortie On obtient une équation différentielle F(inertie) + F(rappel) + F(amortissement) = F(séisme)  m.x ’’ + kx + cx’ = -m x ’’sol Lycée Jean Lurçat - Martigues page 9/11 STI 2D option AC Construction Dans le cadre d’un dimensionnement parasismique, on peut, dans un premier temps, éviter de résoudre l’équation car on sait que les valeurs qui nous « intéressent » se trouve sur le spectre. On effectue donc une analyse modale (recherche du mode propre de vibration (T, f, )) qu’on applique sur le spectre réglementaire. Lycée Jean Lurçat - Martigues page 10/11 STI 2D option AC Construction 8- Application : Etude du château d’eau de Moyenvic en lorraine (54). Le château d’eau de Moyenvic, à un réservoir de 150 m3 à 20 mètres de hauteur. Il repose sur un fût qu’on peut considérer cylindrique en béton armé B25 de diamètre extérieur 2,00m et d’épaisseur 30cm soumis à un séisme horizontal. Il se situe dans une zone 3 (risque sismique modéré) et est de catégorie d’importance IV. Il est sur un sol de classe A (rocheux). 8.1 Modélisation 8.2 Spectre de réponse réglementaire Spectre en zone 3, sol classe A et est de catégorie d’importance IV Lycée Jean Lurçat - Martigues page 11/11 0,14MN T = 0,88s 18 mm M [m.MN] 20x0,14 = 2,8 STI 2D option AC Construction 8.3 Calcul de la raideur Le château d’eau est assimilable à une poutre en console de raideur k = 3EI/L3 avec E = 11000.251/3 = 32164 Mpa L = 20,00 m I = .(D4 - d4)/64 =.(24 -1,44 )/64 = 0,597 m4 soit k = 7,67 MN/m 8.4 Calcul de la période d’oscillation Le château d’eau est assimilable à un oscillateur simple de période T = 2. . (M/k)1/2 Avec M = 150 000 kg k = 7,67.106 N/m soit T = 0,88 s 8.5 Détermination de l’accélération maximum T > 0,4 s d’où amax = 1,54.(0,4/0,88)2/3 = 0,91 m/s² 8.6 Force sismique maximal 4 F = M. max = 0,15x0,91 = 0,14 MN 8.7 Déplacement maximum Méthode 1 amax = 2.x max avec 2 = k/m d’où x max = 0,91/(7,67/0,15) = 0,018 m Méthode 2 F = k.x d’où x max = 0,14/7,67 = 0,018 m. Cette deuxième méthode s’applique difficilement aux oscillateurs multiples car la relation est alors matricielle. 8.8 Moment fléchissant et principe de ferraillage 9- Documentation : Lycée Jean Lurçat - Martigues page 12/11 STI 2D option AC Construction CERPET ; Gérald Hivin (Gérald.Hivin@ujf_grenoble.fr) Lycée Jean Lurçat - Martigues page 13/11 uploads/Ingenierie_Lourd/ dynamique-des-structures-vibratoire.pdf