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TRAVAUX DE CONSTRUCTIONDU 4EME PONT D’ABIDJAN 〖RAPPORT〗 1/4 ASSAINISSEMENT-2.1.

TRAVAUX DE CONSTRUCTIONDU 4EME PONT D’ABIDJAN 〖RAPPORT〗 1/4 ASSAINISSEMENT-2.1.1-A Boribana 互通式立体交叉排水工程PK5+600-PK6+280 说明 TRAVAUX D ‘ASSAINISSEMENT PK5+600-PK6+280 （ECHANGEUR BORIBANA） 1 Base de référence （1）Guide technique-Assainissement routier（SETRA 2006）（2）Guide technique-Drainage routier （3）Dossier APD du présent projet （4）CCTP -Realisation_4eme_Pont_Abidjan 2 Assainissement de la plate-forme 2.1 Section de remblais Le fossé est aménagé à une distance de 2,0 m du pied de talus et collecte principalement les eaux de pluie dans la route. Conformément au terrain environnant et de la pente longitudinale de la route, l’eau de la plate-forme est amenée vers l’ouvrage hydraulique BK0+167.084、 BK0+442.404. Le fossé a été adopté un type de drainage en béton de coupe rectangulaire. La dimension détaillée est indiquée dans le plan d’étude d’assainissement. La situation du fossé et la direction du flux d'eau sont indiquées dans la vue en plan d’assainissement, et le profil en long du fossé est conçu en fonction du terrain environnant et de la situation réelle du site. 2.2 Section de déblais 3 Assainissement de chaussée L’assainissement de chaussée de cette section repose sur la pente transversale de la route. L'eau de la chaussée s'écoule vers le caniveau à fente dans GBA interne et aboutit au fossé extérieur de la plate-forme par le point le plus bas de la route, et finalement rassemblé dans l’ouvrage hydraulique. Le caniveau à fente est prévu d'un regard à grille tous les 75 m.4Calcul des dispositifs de drainage Le système de drainage longitudinal peut principalement collecter et évacuer des eaux pluviales. La période de retour est de 10 ans. Selon les facteurs de contrôle de l’assainissement longitudinal (point bas, sortie d'eau, changement de pente), la dimension des dispositifs d’assainissement est calculée à partir du système de drainage longitudinal. Il est recommandé de la capacité d’évacuation sur les dispositifs de drainage devoir supérieure ou égale au débit d’évacuation requis. 4.1 Calcul du débit d’évacuation Qev Calculez le débit d’évacuation à l'aide de la formule de rationalisation. Qev = （Cm × A × I） 3.6 Dont Qev: Débit d’évacuation, unité: Cm: Coefficient de ruissellement moyen, 1 pour la chaussée et la berme, 0,6 pour la face de talus et la protection. A: Superficie du bassin-versant, unité:ha I: Intensité de pluie pour la période de retour de 10ans, unité:mm/h 4.2 Calcul de l’intensité I Selon la méthode de calcul de l'intensité des tempêtes dans Guide technique-Assainissement routier（SETRA 2006）, on utilise la formule de Montana, qui s'exprime comme suit: I = a × tc−b tc：Donttc: Temps de concentration, unité: min a,b：Coefficient Montana, retenue : a = 1026, b = 0,57. TRAVAUX DE CONSTRUCTIONDU 4EME PONT D’ABIDJAN 〖RAPPORT〗 2/4 ASSAINISSEMENT-2.1.1-A 4.3 Calcul du temps de concentration tc Pour l’ouvrage hydraulique retenu, le seul terme inconnu est l'intensité de pluie I, qui est liée au temps de concentration tc, alors le temps de concentration est calculé comme suit: tc = t1 + t2 Dont t1: le temps pour que l'eau de pluie sur la plate-forme se récupère dans les dispositifs de drainage, ce qui est pratiquement égal à 3 minutes; t2：Le temps pour que l'eau traverse la longueur L dans les dispositifs de drainage, unité : min. t2 calculé par la formule ci-dessous : t2 = L 0.85 × 60 × V = L 51 × V L = longueur des travaux, unité: m. V = Vitesse en état de saturation, l'unité : m / s. Lors de la vitesse d’écoulement équivalent à la vitesse de dispositif de plein d’écoulement et le taux de remplissage au début des dispositifs de drainage est faible. Le calcul de la durée de concentration va considère comme V × 0,85. 4.4 Calcul de la capacité d’évacuation(Régime de saturation) Qc Lorsque les dispositifs de drainage est pleine d'écoulement, soit l’état de saturation, et la formule de Manning Strickler est utilisée pour calculer le débit de toute la section des dispositifs de drainage. Qc = K × Rh2/3 × P1/2 × Sm Dont Qc: le débit lorsque la section est totalement remplie d'eau, unité: l / s K ：Coefficient de rugosité, K=60(Béton), K=20(Enrochement), K=30 (Engazonnement) Rh:Rayon hydraulique, unité: m, Rh = Sm / Pm Sm :Section mouillée, unité : m2 Pm: Circonférence de section mouillée de transit des eaux, unité : m P: Pente hydraulique,unité : m/m 4.5 Comparaison Qev avec Qc Si Qev>Qc, indiquant quela capacité d’évacuation des dispositifs de drainage ne répond pas à la demande, il convient de réduire la longueur des dispositifs de drainage ou d'augmenter la taille de la section de drainage. Si Qev=Qc, indiquant que la capacité d’évacuation des dispositifs de drainage répond juste à la demande, la capacité d'évacuation est égale au débit d'évacuation Si Qev<Qc, indiquant quela capacité d’évacuation des dispositifs de drainage répond à la demande,au point de vue économique, l'optimisation est possible. 5 Tableau de nomenclature de rega rd TRAVAUX DE CONSTRUCTIONDU 4EME PONT D’ABIDJAN 〖RAPPORT〗 1/4 ASSAINISSEMENT-2.1.1-A 5.1 Tableau de nomenclature de regard PK Coordonnée Emplacement Type de regard X Y AK0+264.000 590447.788 385655.011 Côté droit Regard à grille AK0+339.000 590420.248 385722.310 AK0+414.000 590376.198 385780.956 5.2 Tableau de nomenclature de regard PK Coordonnée Emplacement Type de regard X Y BK0+481.000 590672.539 385663.858 Côté gauche Regard à grille BK0+556.000 590626.871 385604.755 BK0+631.000 590578.160 385547.784 BK0+481.000 590679.206 385660.758 Côté droit Regard à grille BK0+556.000 590633.428 385599.157 BK0+631.000 590583.508 385542.753 6 Tableau de calcul d’assainissement Le calcul d’assainissement indiqué dans le tableau 6.1、6.2 ci-dessous: TRAVAUX DE CONSTRUCTIONDU 4EME PONT D’ABIDJAN 〖RAPPORT〗 1/4 ASSAINISSEMENT-2.1.1-A Tableau 6,1 Calcul d’assainissement N Début de PK Fin de PK Cote début Cote final Situation L Type de fossé RH Sm Pm Pente CI A Cm Tc Qc Qev V V1 Nota （m）（m）（m 2）（m） % （mm/h）（m 2） Cm min （m 3/s）（m 3/s）（m/s）（m/s） 1 AK0+189.0 AK0+282.0 6.142 9.387 Côté gauche 93.0 0.5×0.8 en béton 0.38 1.04 2.8 1.6 505.6 750 0.65 3.5 4.12 0.07 3.96 0.18 2 AK0+189.0 AK0+440.0 2.785 17.833 Côté droit 251.0 0.5×0.8 en béton 0.38 1.04 2.8 5.6 489.4 3732 0.73 3.7 7.70 0.37 7.40 0.33 3 AK0+440.0 AK0+512.4 17.833 19.639 Côté droit 72.4 0.3×0.3 en béton 0.10 0.09 0.9 2.3 484.9 420 1.00 3.7 0.18 0.06 1.96 0.21 4 AK0+189.0 AK0+271.9 14.531 10.689 Côté droit 82.9 φ400 caniveau à fente 0.10 0.13 1.26 7 504.4 539 1.00 3.5 0.43 0.08 3.42 0.37 Cohérent avec la pente longitudinale de l’axe 5 AK0+271.9 AK0+470.0 10.689 19.658 Côté droit 198.1 φ400 caniveau à fente 0.10 0.13 1.26 5.67 449.0 1288 1.00 4.3 0.39 0.16 3.08 0.33 Tableau 6,2 Calcul d’assainissement N Début de PK Fin de PK Cote début Cote final Situation L Type de fossé RH Sm Pm Pente CI A Cm Tc Qc Qev V V1 Nota （m）（m）（m 2）（m） % （mm/h）（m 2） Cm min （m 3/s）（m 3/s）（m/s）（m/s） 1 BK0+141.0 BK0+167.1 16.020 15.812 Côté gauche 26.1 0.5×0.8 en béton 0.38 1.04 2.8 0.8 530.3 96 0.71 3.2 2.91 0.01 2.80 0.13 2 BK0+167.1 BK0+200.0 15.812 16.503 Côté gauche 32.9 0.5×0.8 en béton 0.38 1.04 2.8 2.1 534.2 191 0.71 3.1 4.71 0.02 4.53 0.20 3 BK0+200.0 BK0+270.0 16.503 17.973 Côté gauche 70.0 0.3×0.3 en béton 0.10 0.09 0.9 2.1 484.3 70 1.00 3.7 0.17 0.01 1.87 0.20 4 BK0+270.0 BK0+347.4 17.973 11.638 Côté gauche 77.4 0.5×0.8 en béton 0.38 1.04 2.8 8.2 531.6 1410 0.39 3.2 9.32 0.08 8.96 0.40 5 BK0+406.1 BK0+442.4 8.416 6.999 Côté gauche 36.3 土质0.5×0.6 soil 0.32 0.84 2.7 3.9 523.2 1116 0.48 3.3 2.31 0.08 2.75 0.28 6 BK0+442.4 BK0+670.0 6.999 8.592 Côté gauche 227.6 土质0.5×0.6 soil 0.32 0.84 2.7 0.7 343.0 6986 0.48 6.8 0.98 0.32 1.16 0.12 7 BK0+000.0 BK0+167.1 21.039 15.801 Côté droit 167.1 0.3×0.3 en béton 0.10 0.09 0.9 3.14 439.2 1298 0.28 4.4 0.21 0.05 2.29 0.25 8 BK0+167.1 BK0+290.0 15.801 18.504 Côté droit 122.9 0.3×0.3 en béton 0.10 0.09 0.9 2.2 449.3 1115 0.24 4.3 0.17 0.03 1.92 0.21 9 BK0+406.1 BK0+442.4 9.002 8.048 Côté droit 36.3 0.5×0.6 soil 0.32 0.84 2.7 2.2 515.5 1110 0.49 3.3 1.73 0.08 2.06 0.21 10 BK0+442.4 BK0+510.0 8.048 10.040 Côté droit 67.6 0.5×0.6 soil 0.32 0.84 2.7 3.08 498.8 3956 0.25 3.5 2.05 0.14 2.44 0.25 11 BK0+510.0 BK0+566.1 10.040 10.321 Côté droit 56.1 0.5×0.6 soil 0.32 0.84 2.7 0.3 438.4 2414 0.29 4.4 0.64 0.08 0.76 0.08 12 BK0+406.0 BK0+560.4 19.526 18.791 chaque côté 154.4 φ400 caniveau à fente 0.10 0.13 1.26 0.5 358.9 1067 1.00 6.3 0.11 0.11 0.91 0.10 Cohérent avec la pente longitudinale de l’axe 13 BK0+560.4 BK0+670.0 18.791 20.383 chaque côté 109.6 φ400 caniveau à fente 0.10 0.13 1.26 2 454.3 757 1.00 4.2 0.23 0.10 1.83 0.20 uploads/Ingenierie_Lourd/ exe2-1-1-a-b.pdf