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Tangentielle Légére Nord - Tronçon Epinay/Le Bourget Ligne du RER D GARE DE PIE

Tangentielle Légére Nord - Tronçon Epinay/Le Bourget Ligne du RER D GARE DE PIERREFITE Document d'Exécution Visa MOE Statut : Date : Examinateur : A 26/11/14 premiere diffusion IND DATE REDACTION VERIFICATION APPROBATION Observations STADE LIEU EMETTEUR TYPE DOC. n° D'ORDRE INDICE STATUT EXE A SNCF 15 rue Traversière 93130 Noisy le Sec MAITRISE D'ŒUVRE TRAVAUX SNCF 75 rue Emanuel ARAGO Agence Travaux de Paris Est 75580 PARIS CEDEX Zac du petit roy - 3 rue Ernest Flammarion 94550 CHEVILLY LARUE DNS Mandataire Note de justification générale de tous les bossages de la passerelle VIERENDEEL RFF Réseau Ferré de France 147 avenue de France 75013 PARIS Travaux d'Ouvrage d'Arts et de Génie Civil MAITRISE D'ŒUVRE GENERALE / ETUDE GC MAITRISE D'OUVRAGE CSC MOM MAITRISE D'OUVRAGE MANDATEE SNCF - Centre Ingénierie Nord - Paris GA 7026 2 75475 PARIS CEDEX 10 162 rue du Faubourg Saint Martin WT EC BE GC PIERREFITE Tél: 01.49.61.49.28 - Fax: 01.49.61.49.84 PROJET NDC Date : page : 1. OBJET DE LA NOTE 3 2. DESCRIPTION DE L’OUVRAGE 4 2.1. PROPOSITION DU MARCHÉ : PILE COULÉE EN PLACE 4 2.2. PROPOSITION ENTREPRISE : PILE PRÉFABRIQUÉE 8 3. HYPOTHÈSES DE CALCUL 10 3.1. CARACTÉRISTIQUES MATÉRIAUX 10 3.2. HYPOTHÈSES GÉOTECHNIQUES : 11 EXTRAIT DE LA NOTE D’HYPOTHÈSES GÉNÉRALES 11 3.3. COEFFICIENTS DE RÉACTION FRONTALE : 12 4. CHARGES SUR LA PILE : 13 4.1. CAS DE CHARGES DÉFINIS POUR LA PILE : 14 4.2. COMBINAISONS D’ACTION : 14 5. PRÉSENTATION DU MODÈLE : 15 6. JUSTIFICATION DU CHEVÊTRE : 16 6.1. CHEVÊTRE EN PHASE DÉFINITIVE : 16 6.1.1. Sollicitations ELU 16 6.1.2. Ferraillage 17 6.2. CHEVÊTRE EN PHASE PROVISOIRE 19 7. JUSTIFICATION DU FUT DE LA PILE : 21 7.1. SOLLICITATIONS ELU 21 7.2. FERRAILLAGE DU POTEAU 24 8. JUSTIFICATION DE LA SEMELLE DE LA PILE : 28 8.1. VÉRIFICATION À LA FLEXION : 28 8.2. VÉRIFICATION AU CISAILLEMENT : 29 9. JUSTIFICATION DES MICROPIEUX : ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. 9.1. SOLLICITATIONS ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. 9.2. VÉRIFICATION DE LA PORTANCE : ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. 9.3. VÉRIFICATION DU MICROPIEU AU FLAMBEMENT : ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. 10. ANNEXES ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. 10.1. NOTE D’HYPOTHÈSE DES PIEUX ERREUR ! SIGNET NON DÉFINI. NDC Date : page : 1. OBJET DE LA NOTE L’objet de cette note est de justifier tous les bossages de la passerelle VIERENDEEL. 2. DOCUMENTS DE RÉFÉRENCE - Note d’hypothèses générales TLN 258(document GA n°7001 indice E) - Plans marchés - Descente de charges de la passerelle VIERENDEEL (document ACCMA n°7042 indice C) 3. UNITÉS Longueur : mètre (m) Masse : tonnes (t) Force : tonnes (t) Angles : degré (°) ou grade (gr) avec 1gr=0.9° Contraintes : tonnes/m² ou MPa avec 100t/m²=1 MPa  Moment : tonnes mètre (t.m) NDC Date : page : 3. DESCRIPTION DE L’OUVRAGE 3.1. Vue des des différents bossages NDC Date : page : NDC Date : page : 3.2. Proposition entreprise : Pile préfabriquée L’entreprise propose la réalisation de la pile en préfabriquée (semelle non comprise), et la réalisation des fondations sur micropieux. Nota : on veuillera à ce que les micropieux ne passent pas sous les voies de trains. Micropieux de diamètre 177.8mm Ensemble de la pile BA préfabriquée Semelle coulée sur place de dimensions 2m x 3m x 1.20m Micropieux réalisés sur place : Angle d’inclinaison de 14° par rapport à la verticale. Cet angle permet de transmettre uniquement des efforts axiaux dans les micropieux sans transmission de moment. NDC Date : page : Position des rails Longueur d’un micropieu de 18 mètres : pénétration de moins d’un mètre sous les voies et à une profondeur de 14mètres Voies situées à 3.5m de des micropieux Voies situées à 3.5m de du micropieu Orientation et dimensions de la semelle proposée par l’entreprise Ancienne orientation et dimensions du massif de la semelle. NDC Date : page : 4. HYPOTHÈSES DE CALCUL 4.1. Caractéristiques matériaux Résistance de l'acier : chap. 3.2 des EC2 partie 1-1 et de l'annexe C Armature de haute adhérence FE500 Type B au sens de l'annexe C Limite élastique : Fyk = 500 Mpa Résistance à la tracion : Ft= 540 MPa kmini=ft/fyk K= 1,08 εuk= 5% Es= Mpa Contraintes admissibles des aciers loi de comportement de lacier suivant le diagramme simplifié 3.10 des CE2 partie 1-1 - Aux ELU : Fyk/γs En situation durable ou transitoire 435 Mpa γs= 1,15 Cas accidentel 500 Mpa γs= 1,00 - Aux ELS caractéristiques : suivant l'EC2 Cap. 7.2 (5), pour éviter un niveau de fissuration inacceptable on limitera la contrainte des aciers à : Fyd = k3 x Fyk = 400 Mpa avec k3= 0,80 200 000 Les armatures pour BA NDC Date : page : On retient un enrobage de 6cm pour tous les ouvrages BA du projet (hors mis les pieux) Pour les hypothèses sur les micropieux, voir document n° 7031 ci-joint en annexe. 4.2. Hypothèses géotechniques : Nous nous servons du sondage SP405 car il est plus proche de P2 que le sondage SP406 Les couches de sol nous permettent de déterminer les caractéristiques complémentaires des sols : Extrait de la note d’hypothèses générales NDC Date : page : 4.3. Coefficients de réaction frontale : B (m) Pl (t/m²) EM (t/m²) EM/pl a Kfi (t/m²) kfi (t/m3) Kfv (t/m²) kfv (t/m3) Remblai 0,17 10,00 200,00 20,00 0,50 898,70 5286,50 449,35 2643,25 calcaire de saint Ouen 0,17 400,00 3000,00 7,50 0,50 13480,57 79297,49 6740,29 39648,75 Sable de beauchamp 0,17 280,00 3110,00 11,11 0,33 17205,14 101206,71 8602,57 50603,35 Marnes et caillasses 0,17 120,00 1100,00 9,17 0,50 4942,88 29075,75 2471,44 14537,87 0,25 380,00 4000,00 10,53 0,33 22128,80 88515,19 11064,40 44257,60 0,25 490,00 10000,00 20,41 0,50 44935,25 179740,99 22467,62 89870,49 courte durée Longue durée Module de réaction frontale NDC Date : page : 5. CHARGES SUR LA PILE : Les charges sur la pile sont données dans le document ACCMA n° 7042 indice C dont l’extrait est donné ci-dessous : NDC Date : page : 5.1. Cas de charges définis pour la pile : 5.2. Combinaisons d’action : A l’ELU, nous distinguons les combinaisons suivantes : - Les combinaisons 105 et 106 représentent les combinaisons avec la surcharge d’exploitation de 500 kg/m2 (charge la plus défavorable) - Les combinaisons 107 et 108 sont les combinaisons où la charge variable du vent est considérée comme la plus défavorable. A l’ELS fréquent, nous avons : - Les combinaisons 101 et 102 représentent les combinaisons avec la charge d’exploitation de 500 kg/m2 (charge la plus défavorable) - Les combinaisons 109 et 110 sont les combinaisons où la charge variable du vent est considérée comme la plus défavorable. A l’ELS caractéristique, nous avons les combinaisons 103 et 104. Nous définissons aussi : - L’enveloppe 10 qui est l’enveloppe max de toutes les combinaisons à l’ELU - L’enveloppe 12 de toutes les combinaisons maximales à l’ELS fréquent NDC Date : page : 6. PRÉSENTATION DU MODÈLE : Micropieux + réactions frontales définies différemment en fonction des couches de sol Charges précédemment décrites : Les charges sont appliquées à 1 m de l’axe neutre du chevêtre, ce qui correspond à la position de la charge sur l’appareil d’appui. Semelle de dimensions 2mx3mx 1.2m de haut Chevêtres avec une section rectangulaire 1.5m par 1 m de haut Pile BA de section carré 1 m NDC Date : page : 7. JUSTIFICATION DU CHEVÊTRE : 7.1. Chevêtre en phase définitive : ferraillage de la fibre supérieure 7.1.1. Sollicitations ELU Le moment maximum du chevêtre obtenu à partir de la combinaison 105 (surchage 500kg/m2 défavorable) est de 332,16 t.m. Effort tranchant à l’ELU Sollicitation ELS Moment maximum de 332,16 t.m Effort tranchant max de 159,36 tonnes NDC Date : page : Le moment maximum du chevêtre obtenu à partir de la combinaison 101 (surchage 500kg/m2 défavorable) est de 234,68 t.m. 7.1.2. Ferraillage Détermination des sections d'armatures en flexion ELS Données : Ms : Moment fléchissant (M>0 donne des aciers A ) Ns : Effort normal (N>0 = compression ) s s = Contrainte admissible de l'acier sb = Contrainte béton sur la fibre extrême b0 h di ds Ms Ns fcj ss sb A A' m m m m t.m t MPa MPa MPa cm² cm² fibre supérieure 1,50 1,50 0,10 0,10 234,7 0,0 35 200 6 93,3 0,0 sections à l' ELS sollicitations géométrie matériaux A A' b0 ds h di Toutes sections Détermination des sections d'armatures en flexion composée à l'ELU Données : MEd,u : Moment fléchissant (M>0 donne des aciers As ) NEd,u : Effort normal (N>0 = compression ) Béton g c = 1.50 : Combinaisons fondamentales g s = 1.15 : Combinaisons fondamentales g c = 1.20 : Combinaisons accidentelles g s = 1.00 : Combinaisons accidentelles b0 h di ds MEd,u NEd,u fck gc q fyk g s As Asc m m m m t.m t MPa MPa cm² cm² fibre supérieure 1,50 1,50 0,10 0,10 332,2 0,0 35 1,50 1,00 500 1,15 56,2 0,0 géométrie matériaux Désignation sections à l' ELU Aciers sollicitations Toutes uploads/Ingenierie_Lourd/ justification-des-bossages.pdf