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Pl*=Pl – Po est dite pression limite nette Kp : est un facteur de portance qu'o

Pl*=Pl – Po est dite pression limite nette Kp : est un facteur de portance qu'on détermine à partir de tableau (I.6) Pour un terrain non homogène, Pl* est remplacer par la pression limite nette équivalente Ple * correspondant à la moyenne géométrie de Pl* entre les niveaux D et D+1.5B Tableau I.6 : Valeurs du facteur de portance k (d’après Bruno Bronal 1999) Type de sol Expression de Kp Pression limite( Mpa) Argile ; limons A Argile et limons moue 0,8.[1+0,25.(0,6+0.4 B L ) De B ] < 0.7 B Argiles et limons fermes 0,8.[1+0,35.(0,6+0.4 B L ) De B ] 1.2 - 2.0 C Argiles trés fermes à dures 0,8.[1+0,50(0,6+0,4 B L ) De B ] >2.5 Sable ; graves A Lâches [1+0,35.(0,6+0,4 B L) De B ] <0.5 B Moyennement compacts [1+0,50.(0,6+0,4 B L ) De B ] 1.0 – 2.0 C compacts [1+0,80.(0,6+0,4 B L ) De B ] >2.5 Avec De est la hauteur d’encastrement équivalente définie à partir de la formule suivante De= 1 P∗¿≤¿¿ ∫ 0 D Pl (z)dz ( I.14) 23 I.10.2 Calcul des tassements par la méthode de Ménard : La technique de calcul du tassement d’une fondation à l’aide des résultats d’un essai au pressiomètre Ménard que l’on expose dans ce paragraphe est basée sur les différents types de sol tel que : le sol homogène ou sol hétérogène. I.10.2.1dans le cas de sol homogène : (d’après le Fascicule 62.V) Le tassement W obtenu après stabilisation s’exprime par la formule suivante où les premiers et seconds termes représentent respectivement les influences des composantes sphérique et deviatoire du tenseur (Ménard et Rousseau 1962) dans le domaine de la déformation pseudoélastique W = Sc+ Sd (I.15) Avec Sc¿ α 9.EM (q’-σ’v0 ).λc.B Sd= 2 9.EM (q’-σ’v0).B0 .(λd. B B0)α La formule (I.15) s’explique sous la forme : W= α 9.E q λc B + α 9 E q B0 [λd B B0 ] (II.16) 24 Avec q : contrainte verticale appliquée par la fondation λc et λd : coefficients de forme donnés dans le tableau 2 a : coefficient rhéologique dépendant du sol et donné dans le tableau 4 B : largeur ou diamètre de la fondation ; B0 =0.60m : dimension de référence ; Tableau I.7 : Valeurs de coefficient de la forme (d’après le Fascicule 62.V) L/B cercle carré 2 3 5 20 λc 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 λd 1,00 1,12 1,53 1,78 2,14 2,65 Tableau I.8 : Valeurs de coefficient rhéologique α (d’après le Fascicule 62.V) type Tourbe Argile Limons sable Sable et gravier Type Roche α E/ Pl α E/L α E/L α E/L α α Surconsolidé Ou trés serré >1 6 1 >14 2/3 >12 1/2 >10 1/3 Trés peu fracturé 2/3 Normalemen t Consolidé ou normalement serré 1 9à 16 2/3 8à14 1/3 7à12 1/3 6à10 1/4 Normal 1/2 Sous- consolidé Alteré et remanié ou lâche 7à 9 1/2 5à8 1/3 5à7 1/3 Trés fracturé 1/3 Trés altéré 2/3 25 I.10.2.2 Dans le cas de sol hétérogène : (d’après le Fascicule 62.V) Pour la plupart des terrains. EM module de déformation varient avec la profondeur. En théorie ; le problème est très complexe. Mais pourvu que la variation du module pressiométrique avec la profondeur ne soit pas trop importante. On peut calculer et utiliser dans la formule des tassements des modules équivalents Ec et Ed. On fait un découpage de terrain sous la fondation de largeur B en tranche d’épaisseur B/2. (Figure I.13) Figure I.13 : Schéma de découpage du sol dans le cas d’un sol hétérogène Donc la formule de tassement devient : W = α 9 Ec qλcB + 2 9 Ed qB0 [λd B B0]α ( I.17) Les valeurs de Ec et Ed est donnée par le formules suivantes EC=E1 (I.18) 26 Ed= 4 1 E1+ 1 0,8 E2+ 1 E34/5+ 1 2,5 E6/7/8+ 1 2?5 E9à16 (I.19) On aura aussi par exemple pour les couches 3, 4,5 3,0 E3,5= 1 E3 + 1 E4+ 1 E5 (I.20) Si les valeurs de E6/7/8 et E9à16 ne sont pas connus, Ed est calculé comme suit 3,6 Ed= 1 E1 + 1 0,85.E2 + 1 E3,5 + 1 2,5.E6,8 (I.21) I.11 Conclusion : Depuis sa mise en œuvre par LOUIS MENARD en 1957, l’essai pressiometrique connait un essor considérable. Ce succès est dû à de nombres avantages comme la simplicité d’exécution de l’essai et la rapidité de mesure. En effet, le pressiomètre est le seul appareil d’essai in situ qui mesure à la fois une caracteristique de déformabilité, et une caracteristique de résistance de sol. Par ailleurs, le module pressiometrique et la pression limite ne sont pas des caracteristique mécanique intrinsèque au sol. Mais, ils sont liés au terrain et à l’appareillage utilisé ainsi qu’au mode de réalisation de forage, Menard à exploité ses deux caracteristique (Pl et EM) dans les calculs des fondations et tassements, ou il a mise en œuvre de règle empirique. 27 uploads/s3/ expose-meziani 1 .pdf