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Vérification des contraintes Données: Résultats: e [m] = 0.06 N [Kn] = 349 smax

Vérification des contraintes Données: Résultats: e [m] = 0.06 N [Kn] = 349 smax [Kn/m²] = 236.55 M [Kn.m] = 22 hmin [m] = 0.25 A [m] = 1.3 B [m] = 1.3 Vérifications: a [m] = 0.3 b [m] = 0.3 -Diagramme trapézoïdal s sol [Kn/m²] = 200 -Contrainte vérifiée Legende Tableau des sections d'armature Calcul des contraintes Ferraillage -Méthode des bielles -Méthode des consoles Ponçonnement -Formule empirique -Formule de Caquot Le cours Legende: N : Effort normal M : Moment fléchissant A : Dimension de la semelle B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant a,b : Dimensions du poteau e : Excentricité de l'effort normal s sol : Contrainte admissible du sol s : Contrainte maximale calculée h min : Hauteur minimale de la semelle Vérification des contrainte Calcul des contraintes Ferraillage -Méthode des bielles -Méthode des consoles Ponçonnement Calcul des contraintes Données: Résultats: e [m] = N [Kn] = 200 smax [Kn/m²] = M [Kn.m] = 200 smin [Kn/m²] = A [m] = 1 x [m] = B [m] = 1 Vérifications: -Diagramme triangulaire -Partie comprimée non admissible Vérification des contrainte Ferraillage Tableau des sections d'armature -Méthode des bielles -Méthode des consoles Ponçonnement -Formule empirique -Formule de Caquot Le cours 1.000 1400.00 -1000.00 0.58 iagramme triangulaire artie comprimée non admissible es sections d'armature Ferraillage des semelle par la méthode des bielles: Données: Résultats: N [Kn] = 270 e [m] = 0.000 M [Kn.m] = 0 P [Kn] = 270.00 B [m] = 1.2 As [cm²/ml] = 3.00 b [m] = 0.35 d [m] = 0.275 ss [Mpa] = 348 Legende: Méthoe des bielles N : Effort normal Vérification des contrainte M : Moment fléchissant Calcul des contraintes B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant Méthode des consoles b : Dimension du poteau Ponçonnement e : Excentricité de l'effort normal -Formule empirique ss : Contrainte de calcul des aciers -Formule de Caquot P : Effort normal corrégé Tableau des sections d'armature As : Section des armatures Le cours elle suivant le moment fléchissant Ferraillage des semelle par la méthode des consoles Données: Résultats: N [Kn] = 1125 e [m] = 0.000 M [Kn.m] = 0 M1 [Kn.m] = 248.85 B [m] = 2.6 b [m] = 0.65 -Diagramme rectangulaire Vérification des contrainte Legende: Méthoe des consoles Calcul des contraintes Méthode des bielles N : Effort normal Ponçonnement M : Moment fléchissant -Formule empirique B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant -Formule de Caquot b : Dimension du poteau Tableau des sections d'armatures e : Excentricité de l'effort normal Le cours M1 : Moment fléchissant à 0.35b Vérification des contrainte Ferraillage -Méthode des bielles -Méthode des consoles Ponçonnement Diagramme des contraintes t le moment fléchissant Formule empirique Données: Vérification: N [Kn] = 1299 h >= 0.461 [m] h [m] = 0.3 -Poiçonnement non vérifié c [m] = 0.025 sb [Mpa] = 14.2 Legende Vérification des contrainte N : Effort normal Calcul des contraintes h : Hauteur de la semelle Ferraillage c :Enrobage des aciers -Méthode des bielles sb : Résistance admissible à la compression du béton -Méthode des consoles Ponçonnement -Formule de Caquot Le cours Tableau des sections d'armature Formule de caquot Données: Résultats N [Kn] = 517 Uc [m] = 2.40 a [m] = 0.3 N1 [Kn] = 90.00 b [m] = 0.3 st [Mpa] >= 0.49 h [m] = 0.3 Vérification st [Mpa] = 2.1 -Poinçonnement vérifié ssol [Kn/m²] = 250 Legende Vérification des contrainte Calcul des contraintes N : Effort normal Ferraillage a, b : Dimension du poteau -Méthode des bielles h : Hauteur de la semelle -Méthode des consoles Uc : Périmètre d'un contour homothétique de celui du poteau Ponçonnement à mi hauteur de la semelle -Formule de Empirique N1 : Valeur de la réaction du sol appliqué sur l'aire délimité par Uc Le cours st : Résistance admissible à la traction du béton ssol : Contrainte admissible du sol le à la compression du béton our homothétique de celui du poteau n du sol appliqué sur l'aire délimité par Uc le à la traction du béton Vérification des contrainte Nombre section Calcul des contraintes T8 0 Ferraillage T10 0 -Méthode des bielles T12 9 10.1736 -Méthode des consoles T14 0 0 Ponçonnement T16 0 -Formule empirique T20 0 -Formule de Caquot T25 0 Le cours 10.1736 Total Le cours 1. e=0 ; (M=0) 1.1. Calcul des contraintes: 1.2. La hauteur totale de semelle: 1.3. Diagramme des contraintes: 1.4. Ferraillage : 2. e <= B/6 2.1. Calcul des contraintes: 2.2. Ferraillage: 2.2.1 e <= B/24 2.2.1 e >= B/24 3. e >= B/6 3.1. Calcul des contraintes: 3.2 Vérification de la partie comprimée du sol 3.3 Ferraillage 4. Poinçonnement : 4.1. Formule empirique: 4.2. Formule de caquot: 5. Bibliographie Le cours 1. e=0 ; (M=0) Retour 1.1. Calcul des contraintes: avec: N : Effort normal A,B : Dimension de la semelle s max : La contrainte max calculée s sol : La contrainte admissible du sol 1.2. La hauteur totale de semelle: Retour Pour satisfaire la condition de la rigidité de la semelle, la hauteur de cette dernière doit être: 1.3. Diagramme des contraintes: Retour 1.4. Ferraillage : Retour sol B . A N s   s h B smax Diagramme rectangulaire N þ ý ü î í ì    4 b B ; 4 a A max h (2) page 162 (2) page 162 Si e=0 on peut utiliser la méthode des bielles d'où: d : Hauteur utile de la semelle ss : Résistance élastique des armatures As : Section des armatures 2. e <= B/6 Retour 2.1. Calcul des contraintes: Dans ce cas, la contrainte au sol est totalement en compression et son diagramme est un diagramme trapézoïdal . . D'où: N : Effort normal M : Moment fléchissant A,B : Dimension de la semelle s max : La contrainte max calculée s min : La contrainte min calculée e : L'excentricité de l'effort normal On admet que la contrainte située aux trois quarts de la semelle du côté de smax, doit être inférieur à la contrainte admissible. D'où: sad = 1.33 ssol dans le cas général sad = ssol si M est dû à un vent dominant agissant la majorité du temps. 2.2. Ferraillage: Retour 2.2.1 e <= B/24 Si cette condition est remplie, le ferraillage de la semelle se fera par la méthode des bielle 2.2.1 e >= B/24 Retour Le ferraillage de la semelle se fera par la méthode des consoles M1 : Le moment fléchissant dans la section qui se situe à une distance de 0.35 b de l'axe du poteau 3. e >= B/6 Retour 3.1. Calcul des contraintes: P est à l'extérieur du noyau central donc le diagramme des contraintes est triangulaire s s . d . 8 ) b B ( N A s   ) B e 6 1 ( B . A N max +  s ) B e 6 1 ( B . A N min   s N M e  ad ) 4 3 ( ) B e 3 1 ( B . A N s  +  s ad 2 2 1 B 2 N ) B b e 4 . 1 B e 4 1 ( ) b 35 . 0 2 B ( M s  + +   s 1 s . d . 8 ) b B ( N A s   ) B e 3 1 ( N N1 +  (2) page 169 h B smi Diagramme trapézioïdal N smax M (2) page 163 (2) page 169 (2) page 169 (2) page 170 (2) page 154 (2) page 170 3.2 Vérification de la partie comprimée du sol: Retour 3.3 Ferraillage Retour Le ferraillage se fait par la méthode des consoles 4. Poinçonnement : Retour 4.1. Formule empirique: Si la contrainte du sol est inférieure ou égale à 2 bars on doit vérifier que : d'où: sc : Résistance à la compression du béton 4.2. Formule de caquot: Retour Si la contrainte du sol est supérieure à 2 bars on doit vérifier que : d'où: st : Résistance à la traction du béton Uc : Périmètre d'un contour homothétique de celui du Poteau situé à mi hauteur de la semelle. Uc = 2(h+b) + 2(h+a) N1 : Valeur de la réaction du sol appliqué sur l'aire délimité par Uc N1= (h+b) x (h+a) x ssol 5. Bibliographie Retour (1) Calcul pratique des ossatures de bâtiment en béton armé (2) BAEL 91 c N 44 . 1 d h s   h . Uc 1 N N 5 . 1 2 . 1 t   s ad max ) e 2 B ( A 3 N 2 s    s 27 N e 2 B b 35 . 0 2 B ) e 9 b 35 . 0 B 4 ( M 2 1 ú ú ú ú û ù ê ê ê ê uploads/Voyage/ calcul-des-semelles-isolees-1 7 .pdf