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TRACTION / COMPRESSION FLEXION CISAILLEMENT TORSION FLAMBAGE Sollicitation Effo

TRACTION / COMPRESSION FLEXION CISAILLEMENT TORSION FLAMBAGE Sollicitation Effort de cohésion Schéma Exemples Traction N > 0 Tirant Biellette Courroie Compression N < 0 Ressort Cisaillement Axe Clavette Goupille Rivet Torsion Arbre de transmission Tuyauterie Flexion Arbre Axe Plongeoir Aile d’avion   R G N coh T , 0 0 0 0 0 : ) (             R G N coh T , 0 0 0 0 0 : ) (             R G Tz Ty coh T , 0 0 0 0 : ) (             R G Mt coh T , 0 0 0 0 0 : ) (             R G Mfz Ty coh T , 0 0 0 0 : ) (           •Les différentes sollicitations simples Une poutre peut être soumise à plusieurs sollicitations qui dépendent que le nature et de la direction des actions mécaniques. Les différentes sollicitations simples x y   R G N coh T , 0 0 0 0 0 : ) (           Traction Exemples: Tirant Biellette Courroie N N N N N>0 F l F F Comportement d’une Structure : Essai de Traction FR FM Élasticité Plasticité Rupture FE F l l F Rigidité de la Structure F=Kl K Raideur et Rigidité : Géométrie de la Structure et Comportement du Matériau Rigidité de la Structure F=Kl F ~ S <= Expérience S K ~ l K 1 ~ F l l l F1 F2 l F1 F2 S2 l S1 F l2 F l1 S l2 l1 S l l E S F   l1 l1 l2 l2 Acier Plastique Raideur du Matériau   Contrainte Déformation => l ~ l Expérience S L L F L Plasticité irréversible Déformation permanente 11 F S   11 L L    Élasticité réversible e  Élasticité linéaire C:   Loi générale  tr 1 2    Élasticité isotrope  coefficients de Lamé  1 tr 1 E E        coefficients de Poisson, E module d’Young Élasticité orthotrope 12 12 11 11 1 1 1 21 23 22 22 2 2 2 31 32 33 33 3 3 3 12 12 12 13 13 13 23 23 23 1 0 0 0 E E E 1 0 0 0 E E E 1 0 0 0 E E E 1 0 0 0 0 0 2 G 1 0 0 0 0 0 2 G 1 0 0 0 0 0 2 G                                                                                                                                           pplication à l’essai de traction 0 0 F/S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0                        0 0 E 0 0 E 0 0 E                           S N   0 L L    Déformations L’allongement est proportionnel aux dimensions initiales = allongement relatif sans unités On a : et = contrainte normale en Mpa axiale n déformatio latérale n déformatio L d         R G N coh T , 0 0 0 0 0 : ) (           Compression x y N N N<0 N N LA PIECE: LES FORCES: 16/108 Traction ou compression sur barreau prismatique x1 x2 x3           0 0 0 0 0 0 0 0 P - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P 17/108 Champ de déplacement x1 x2 x3 - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P E P x u 1 1    E P x u 2 2      E P x u 3 3      ) x , x ( f x E P u 3 2 1 1   ) x , x ( g x E P u 3 1 2 2     ) x , x ( h x E P u 2 1 3 3     18/108 Champ de déplacement x1 x2 x3 - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P ) x , x ( f x E P u 3 2 1 1   ) x , x ( g x E P u 3 1 2 2     ) x , x ( h x E P u 2 1 3 3     0 x u x u 1 2 2 1       0 x ) x , x ( g x ) x , x ( f 1 3 1 2 3 2       ) x ( f ax f 3 1 2   ) x ( g ax g 3 1 1    19/108 Champ de déplacement x1 x2 x3 - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P ) x , x ( f x E P u 3 2 1 1   ) x , x ( g x E P u 3 1 2 2     ) x , x ( h x E P u 2 1 3 3     0 x u x u 1 3 3 1       0 x ) x , x ( h ) x ( f 1 2 1 3 ' 1     c bx ) x ( f 3 3 1   ) x ( h bx h 2 1 1    20/108 Champ de déplacement x1 x2 x3 - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P ) x , x ( f x E P u 3 2 1 1   ) x , x ( g x E P u 3 1 2 2     ) x , x ( h x E P u 2 1 3 3     0 x u x u 2 3 3 2       0 ) x ( h ) x ( g 2 ' 1 3 ' 1   e dx ) x ( g 3 3 1   f dx ) x ( h 2 2 1    21/108 Champ de déplacement x1 x2 x3 - P P               0 0 0 0 0 0 1 E P c bx ax x E P u 3 2 1 1     e dx ax x E P u 3 1 2 2       f dx bx x E P u 2 1 3 3       22/108 Champ connu à 6 constantes près          f e c U  Translation de corps rigide a ) x u x u ( 2 uploads/Finance/ tp-des-sollicitations-simples.pdf