Remerciez-le!

Remerciez @Admin pour avoir partagé cet document gratuitement, de la manière la plus simple, en partageant sur les réseaux sociaux.

Vérification des contraintes Données: Résultats: e [m] = 0.06 N [Kn] = 349 [Kn/

Vérification des contraintes Données: Résultats: e [m] = 0.06 N [Kn] = 349 [Kn/m²] = 236.55 M [Kn.m] = 22 [m] = 0.25 A [m] = 1.3 B [m] = 1.3 Vérifications: a [m] = 0.3 b [m] = 0.3 -Diagramme trapézoïdal [Kn/m²] = 200 -Contrainte vérifiée Ferraillage Ponçonnement Legende: N : Effort normal M : Moment fléchissant A : Dimension de la semelle B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant a,b : Dimensions du poteau e : Excentricité de l'effort normal : Contrainte admissible du sol : Contrainte maximale calculée : Hauteur minimale de la semelle Ferraillage Ponçonnement max hmin  sol Legende Tableau des sections d'armature Calcul des contraintes -Méthode des bielles -Méthode des consoles -Formule empirique -Formule de Caquot Le cours  sol  h min Vérification des contrainte Calcul des contraintes -Méthode des bielles -Méthode des consoles Calcul des contraintes Données: Résultats: e [m] = N [Kn] = 200 [Kn/m²] = M [Kn.m] = 200 [Kn/m²] = A [m] = 1 x [m] = B [m] = 1 Vérifications: -Diagramme triangulaire -Partie comprimée non admissible Ferraillage Ponçonnement max min Vérification des contrainte Tableau des sections d'armature -Méthode des bielles -Méthode des consoles -Formule empirique -Formule de Caquot Le cours 1.000 1400.00 -1000.00 0.58 e triangulaire primée non admissible s d'armature Ferraillage des semelle par la méthode des bielles: Données: Résultats: N [Kn] = 270 e [m] = 0.000 M [Kn.m] = 0 P [Kn] = 270.00 B [m] = 1.2 As [cm²/ml] = 3.00 b [m] = 0.35 d [m] = 0.275 [Mpa] = 348 Legende: Méthoe des bielles N : Effort normal M : Moment fléchissant B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant b : Dimension du poteau Ponçonnement e : Excentricité de l'effort normal : Contrainte de calcul des aciers P : Effort normal corrégé As : Section des armatures s Vérification des contrainte Calcul des contraintes Méthode des consoles -Formule empirique s -Formule de Caquot Tableau des sections d'armature Le cours nt le moment fléchissant Ferraillage des semelle par la méthode des consoles Données: Résultats: N [Kn] = 1125 e [m] = 0.000 M [Kn.m] = 0 [Kn.m] = 248.85 B [m] = 2.6 b [m] = 0.65 -Diagramme rectangulaire Legende: Méthoe des consoles N : Effort normal Ponçonnement M : Moment fléchissant B : Dimension de la semelle suivant le moment fléchissant b : Dimension du poteau e : Excentricité de l'effort normal M1 : Moment fléchissant à 0.35b Ferraillage Ponçonnement Diagramme des contraintes  Vérification des contrainte Calcul des contraintes Méthode des bielles -Formule empirique -Formule de Caquot Tableau des sections d'armatures Le cours Vérification des contrainte -Méthode des bielles -Méthode des consoles nt fléchissant Formule empirique Données: Vérification: N [Kn] = 1299 h >= 0.461 [m] h [m] = 0.3 -Poiçonnement non vérifié c [m] = 0.025 [Mpa] = 14.2 Legende N : Effort normal h : Hauteur de la semelle Ferraillage c :Enrobage des aciers : Résistance admissible à la compression du béton Ponçonnement Formule de caquot Données: Résultats N [Kn] = 517 Uc [m] = 2.40 a [m] = 0.3 [Kn] = 90.00 b [m] = 0.3 [Mpa] >= 0.49 h [m] = 0.3 Vérification [Mpa] = 2.1 -Poinçonnement vérifié [Kn/m²] = 250 Legende N : Effort normal Ferraillage a, b : Dimension du poteau h : Hauteur de la semelle Uc : Périmètre d'un contour homothétique de celui du poteau Ponçonnement à mi hauteur de la semelle : Valeur de la réaction du sol appliqué sur l'aire délimité par Uc b Vérification des contrainte Calcul des contraintes -Méthode des bielles b -Méthode des consoles -Formule de Caquot Le cours Tableau des sections d'armature N1 t t sol Vérification des contrainte Calcul des contraintes -Méthode des bielles -Méthode des consoles -Formule de Empirique N1 : Résistance admissible à la traction du béton : Contrainte admissible du sol Le cours t sol mpression du béton thétique de celui du poteau ppliqué sur l'aire délimité par Uc ction du béton Nombre section T8 0 Ferraillage T10 0 T12 9 10.1736 T14 0 0 Ponçonnement T16 0 T20 0 T25 0 Total 10.1736 Vérification des contrainte Calcul des contraintes -Méthode des bielles -Méthode des consoles -Formule empirique -Formule de Caquot Le cours Le cours Le cours avec: N : Effort normal A,B : Dimension de la semelle : La contrainte max calculée : La contrainte admissible du sol Pour satisfaire la condition de la rigidité de la semelle, la hauteur de cette dernière doit être: 1. e=0 ; (M=0) 1.1. Calcul des contraintes: 1.2. La hauteur totale de semelle: 1.3. Diagramme des contraintes: 1.4. Ferraillage : 2. e <= B/6 2.1. Calcul des contraintes: 2.2. Ferraillage: 2.2.1 e <= B/24 2.2.1 e >= B/24 3. e >= B/6 3.1. Calcul des contraintes: 3.2 Vérification de la partie comprimée du sol 3.3 Ferraillage 4. Poinçonnement : 4.1. Formule empirique: 4.2. Formule de caquot: 5. Bibliographie 1. e=0 ; (M=0) Retour 1.1. Calcul des contraintes:  max  sol 1.2. La hauteur totale de semelle: Retour 1.3. Diagramme des contraintes: Retour σ= N A .B≤σsol h B max Diagramme rectangulaire N h≥max { A−a 4 ; B−b 4 } (2) page 162 (2) page 162 Si e=0 on peut utiliser la méthode des bielles d'où: d : Hauteur utile de la semelle : Résistance élastique des armatures As : Section des armatures Dans ce cas, la contrainte au sol est totalement en compression et son diagramme est un diagramme trapézoïdal . . D'où: N : Effort normal M : Moment fléchissant A,B : Dimension de la semelle : La contrainte max calculée : La contrainte min calculée e : L'excentricité de l'effort normal D'où: dans le cas général si M est dû à un vent dominant agissant la majorité du temps. Si cette condition est remplie, le ferraillage de la semelle se fera par la méthode des bielle Le ferraillage de la semelle se fera par la méthode des consoles M1 : Le moment fléchissant dans la section qui se situe à une distance de 0.35 b de l'axe du poteau 1.4. Ferraillage : Retour s 2. e <= B/6 Retour 2.1. Calcul des contraintes:  max  min On admet que la contrainte située aux trois quarts de la semelle du côté de max, doit être inférieur à la contrainte admissible. ad = 1.33 sol ad = sol 2.2. Ferraillage: Retour 2.2.1 e <= B/24 2.2.1 e >= B/24 Retour 3. e >= B/6 Retour 3.1. Calcul des contraintes: A s= N(B−b) 8.d.σ s σ max= N A. B (1+ 6e B ) σ min= N A. B (1−6e B ) e= M N σ ( 3 4 )= N A.B (1+ 3e B ) ≤σ ad M1=( B 2 −0.35 b )2 ( 1+ 4e B +1. 4 e b B 2 ) N 2 B ≤σad A s= N1(B−b) 8.d.σ s N1=N ( 1 + 3e B ) (2) page 169 h B mi n Diagramme trapézioïdal N max M (2) page 163 (2) page 169 (2) page 169 (2) page 170 (2) page 154 (2) page 170 P est à l'extérieur du noyau central donc le diagramme des contraintes est triangulaire Le ferraillage se fait par la méthode des consoles Si la contrainte du sol est inférieure ou égale à 2 bars on doit vérifier que : d'où: : Résistance à la compression du béton Si la contrainte du sol est supérieure à 2 bars on doit vérifier que : d'où: : Résistance à la traction du béton Uc : Périmètre d'un contour homothétique de celui du Poteau situé à mi hauteur de la semelle. Uc = 2(h+b) + 2(h+a) N1 : Valeur de la réaction du sol appliqué sur l'aire délimité par Uc 5. Bibliographie 3.2 Vérification de la partie comprimée du sol: Retour 3.3 Ferraillage Retour 4. Poinçonnement : Retour 4.1. Formule empirique: c 4.2. Formule de caquot: Retour t N1= (h+b) x (h+a) x Retour h−d ≥1.44 √ N σ c 1.2σ t ≥1.5 N−N 1 Uc . h σ max= 2 N 3 A( B 2 −e) ≤σ ad M 1=( 4 B + 0.35 b −9 e ) [ B 2 −0.35 b B 2 −e ] 2 N 27 x=3 ( B 2 −e) x≤3 5 B (1) page 11 (1) page 8 B Diagramme triangulaire N max M x (1) page 8 (2) page 169 (2) page 170 (2) page 170 (1) Calcul pratique des ossatures de bâtiment en béton armé (2) BAEL 91 st un diagramme trapézoïdal b de l'axe du poteau eur à la contrainte admissible. h c = 2(h+b) + 2(h+a) 1= (h+b) x (h+a) x sol h e triangulaire uploads/Voyage/ calcul-des-semelles-isolees-1 1 .pdf